Nature.com saytına daxil olduğunuz üçün təşəkkür edirik.Siz məhdud CSS dəstəyi ilə brauzer versiyasından istifadə edirsiniz.Ən yaxşı təcrübə üçün sizə yenilənmiş brauzerdən istifadə etməyi tövsiyə edirik (və ya Internet Explorer-də Uyğunluq rejimini söndürün).Bundan əlavə, davamlı dəstəyi təmin etmək üçün biz saytı üslub və JavaScript olmadan göstəririk.
Eyni anda üç slayddan ibarət karuseli göstərir.Eyni anda üç slayd arasında hərəkət etmək üçün Əvvəlki və Sonrakı düymələrindən istifadə edin və ya bir anda üç slayd arasında hərəkət etmək üçün sonundakı sürüşmə düymələrindən istifadə edin.
Dörd rezin beton polad boru (RuCFST) elementi, bir beton polad boru (CFST) elementi və bir boş element təmiz əyilmə şəraitində sınaqdan keçirilmişdir.Əsas parametrlər kəsmə nisbəti (λ) 3-dən 5-ə qədər və rezin dəyişdirmə nisbəti (r) 10% -dən 20% -ə qədərdir.Əyilmə anı-deformasiya əyrisi, əyilmə momenti-əyilmə əyrisi və əyilmə anı-əyrilik əyrisi alınır.Betonun rezin nüvə ilə məhv edilməsi rejimi təhlil edilmişdir.Nəticələr göstərir ki, RuCFST üzvlərinin uğursuzluq növü əyilmə uğursuzluğudur.Rezin betonda çatlar bərabər və az paylanır və əsas betonun rezinlə doldurulması çatların inkişafının qarşısını alır.Kəsmə-aralıq nisbəti sınaq nümunələrinin davranışına az təsir göstərmişdir.Rezin dəyişdirmə dərəcəsi əyilmə anına tab gətirmək qabiliyyətinə az təsir göstərir, lakin nümunənin əyilmə sərtliyinə müəyyən təsir göstərir.Rezin betonla doldurulduqdan sonra, boş bir polad borudan nümunələrlə müqayisədə, əyilmə qabiliyyəti və əyilmə sərtliyi yaxşılaşdırılır.
Yaxşı seysmik göstəricilərə və yüksək daşıma qabiliyyətinə görə ənənəvi dəmir-beton boru konstruksiyaları (CFST) müasir mühəndislik təcrübəsində geniş istifadə olunur1,2,3.Yeni bir rezin beton növü olaraq, rezin hissəcikləri təbii aqreqatları qismən əvəz etmək üçün istifadə olunur.Rezin Beton Doldurulmuş Polad Boru (RuCFST) konstruksiyaları kompozit konstruksiyaların çevikliyini və enerji səmərəliliyini artırmaq üçün polad boruların rezin betonla doldurulması ilə formalaşır4.O, yalnız CFST üzvlərinin əla performansından istifadə etmir, həm də yaşıl dairəvi iqtisadiyyatın inkişaf ehtiyaclarına cavab verən rezin tullantılarından səmərəli istifadə edir5,6.
Son bir neçə ildə ənənəvi CFST üzvlərinin eksenel yük altında davranışı7,8, eksenel yük-moment qarşılıqlı təsiri9,10,11 və təmiz əyilmə12,13,14 intensiv şəkildə tədqiq edilmişdir.Nəticələr göstərir ki, CFST sütun və tirlərinin əyilmə qabiliyyəti, sərtliyi, çevikliyi və enerji sərf etmə qabiliyyəti daxili beton doldurulması ilə yaxşılaşdırılır və yaxşı qırılma çevikliyi göstərir.
Hal-hazırda bəzi tədqiqatçılar birləşmiş eksenel yüklər altında RuCFST sütunlarının davranışını və performansını öyrənmişlər.Liu və Liang15 qısa RuCFST sütunları üzərində bir neçə təcrübə apardılar və CFST sütunları ilə müqayisədə daşıma qabiliyyəti və sərtlik artan rezin əvəzetmə dərəcəsi və rezin hissəcik ölçüsü ilə azaldı, elastiklik isə artdı.Duarte4,16 bir neçə qısa RuCFST sütununu sınaqdan keçirdi və RuCFST sütunlarının artan rezin tərkibi ilə daha çevik olduğunu göstərdi.Liang17 və Gao18 də hamar və nazik divarlı RuCFST tıxaclarının xüsusiyyətləri ilə bağlı oxşar nəticələr bildirdilər.Gu et al.19 və Jiang et al.20 yüksək temperaturda RuCFST elementlərinin daşıma qabiliyyətini tədqiq etmişlər.Nəticələr göstərdi ki, rezin əlavə edilməsi strukturun çevikliyini artırıb.Temperatur yüksəldikcə, daşıma qabiliyyəti əvvəlcə bir qədər azalır.Patel21 eksenel və biroxlu yükləmə altında dəyirmi ucları olan qısa CFST şüalarının və sütunların sıxılma və əyilmə davranışını təhlil etdi.Hesablama modelləşdirmə və parametrik analiz göstərir ki, lif əsaslı simulyasiya strategiyaları qısa RCFST-lərin performansını dəqiq şəkildə yoxlaya bilər.Çeviklik aspekt nisbəti, polad və betonun möhkəmliyi ilə artır və dərinlik və qalınlıq nisbəti ilə azalır.Ümumiyyətlə, qısa RuCFST sütunları CFST sütunlarına bənzər davranır və CFST sütunlarından daha çevikdir.
Yuxarıdakı baxışdan görünür ki, RuCFST sütunları CFST sütunlarının əsas betonunda rezin əlavələrin düzgün istifadəsindən sonra yaxşılaşır.Eksenel yük olmadığı üçün xalis əyilmə sütun şüasının bir ucunda baş verir.Əslində, RuCFST-nin əyilmə xüsusiyyətləri eksenel yük xüsusiyyətlərindən asılı deyil22.Praktiki mühəndislikdə RuCFST strukturları tez-tez əyilmə momenti yüklərinə məruz qalır.Onun təmiz əyilmə xassələrinin öyrənilməsi RuCFST elementlərinin seysmik təsir altında deformasiya və nasazlıq rejimlərini müəyyən etməyə kömək edir23.RuCFST strukturları üçün RuCFST elementlərinin təmiz əyilmə xassələrini öyrənmək lazımdır.
Bu baxımdan, sırf əyri polad kvadrat boru elementlərinin mexaniki xüsusiyyətlərini öyrənmək üçün altı nümunə sınaqdan keçirildi.Bu məqalənin qalan hissəsi aşağıdakı kimi təşkil edilmişdir.Əvvəlcə rezin doldurulması olan və ya olmayan altı kvadrat kəsikli nümunə sınaqdan keçirildi.Test nəticələri üçün hər bir nümunənin uğursuzluq rejiminə baxın.İkincisi, təmiz əyilmədə RuCFST elementlərinin performansı təhlil edilmiş və 3-5 kəsmə nisbətinin və 10-20% rezin dəyişdirmə nisbətinin RuCFST-nin struktur xüsusiyyətlərinə təsiri müzakirə edilmişdir.Nəhayət, RuCFST elementləri ilə ənənəvi CFST elementləri arasında yükdaşıma qabiliyyəti və əyilmə sərtliyindəki fərqlər müqayisə edilir.
Altı CFST nümunəsi tamamlandı, dördü rezin betonla dolduruldu, biri normal betonla dolduruldu, altıncısı isə boş idi.Rezin dəyişmə sürətinin (r) və aralığın kəsilmə nisbətinin (λ) təsirləri müzakirə olunur.Nümunənin əsas parametrləri Cədvəl 1-də verilmişdir. T hərfi borunun qalınlığını, B - nümunənin yan hissəsinin uzunluğu, L - nümunənin hündürlüyü, Mue - ölçülmüş əyilmə qabiliyyəti, Kie - ilkin əyilmə sərtliyi, Kse xidmətdə əyilmə sərtliyidir.səhnə.
RuCFST nümunəsi içi boş kvadrat polad boru yaratmaq üçün cüt-cüt qaynaqlanmış dörd polad plitədən hazırlanmış və sonra betonla doldurulmuşdur.Nümunənin hər bir ucuna 10 mm qalınlığında bir polad lövhə qaynaqlanır.Poladın mexaniki xassələri Cədvəl 2-də göstərilmişdir. GB/T228-201024 Çin standartına uyğun olaraq, polad borunun dartılma gücü (fu) və axma müqaviməti (fy) standart dartılma sınağı üsulu ilə müəyyən edilir.Test nəticələri müvafiq olaraq 260 MPa və 350 MPa-dır.Elastiklik modulu (Es) 176 GPa, Poisson nisbəti (ν) isə 0,3-dür.
Sınaq zamanı 28-ci gündə istinad betonunun kub sıxılma gücü (fcu) 40 MPa hesablanmışdır.3, 4 və 5 nisbətləri əvvəlki istinad 25 əsasında seçilmişdir, çünki bu, növbə ötürülməsi ilə bağlı hər hansı problemi aşkar edə bilər.Beton qarışığında qumu 10% və 20% əvəz edən iki rezin dəyişdirmə nisbəti.Bu işdə Tianyu Sement Zavodunun (Çində Tianyu markası) adi təkər rezin tozundan istifadə edilmişdir.Rezin hissəcik ölçüsü 1-2 mm-dir.Cədvəl 3 rezin beton və qarışıqların nisbətini göstərir.Hər bir rezin beton növü üçün 150 mm tərəfi olan üç kub tökülür və standartlarla müəyyən edilmiş sınaq şəraitində qurudulur.Qarışıqda istifadə olunan qum silisli qumdur və qaba aqreqat Şimal-Şərqi Çinin Şenyan şəhərindəki karbonat qayasıdır.Müxtəlif rezin dəyişdirmə əmsalları (10% və 20%) üçün 28 günlük kub sıxılma gücü (fcu), prizmatik sıxılma gücü (fc') və elastiklik modulu (Ec) Cədvəl 3-də göstərilmişdir. GB50081-201926 standartını həyata keçirin.
Bütün sınaq nümunələri 600 kN qüvvəyə malik hidravlik silindrlə sınaqdan keçirilir.Yükləmə zamanı dörd nöqtəli əyilmə sınaq dayağına simmetrik olaraq iki cəmlənmiş qüvvə tətbiq edilir və sonra nümunə üzərində paylanır.Deformasiya hər bir nümunə səthində beş gərginlikölçən ilə ölçülür.Sapma Şəkil 1 və 2-də göstərilən üç yerdəyişmə sensorundan istifadə etməklə müşahidə edilir. 1 və 2.
Test əvvəlcədən yükləmə sistemindən istifadə etdi.2kN/s sürətlə yükləyin, sonra 10kN-ə qədər yükdə fasilə verin, alətin və yük elementinin normal işlək vəziyyətdə olub olmadığını yoxlayın.Elastik bant daxilində hər bir yük artımı proqnozlaşdırılan pik yükün onda birindən azına aiddir.Polad boru köhnəldikdə, tətbiq olunan yük proqnozlaşdırılan pik yükün on beşdə birindən azdır.Yükləmə mərhələsində hər bir yük səviyyəsini tətbiq etdikdən sonra təxminən iki dəqiqə saxlayın.Nümunə uğursuzluğa yaxınlaşdıqca, davamlı yükləmə sürəti yavaşlayır.Eksenel yük son yükün 50%-dən azına çatdıqda və ya nümunədə aşkar zədə aşkar edildikdə, yükləmə dayandırılır.
Bütün sınaq nümunələrinin məhv edilməsi yaxşı çeviklik göstərdi.Sınaq parçasının polad borusunun dartılma zonasında aşkar dartılma çatları aşkar edilməmişdir.Polad boruların tipik zədələnməsi əncirdə göstərilmişdir.3. Nümunə olaraq SB1 nümunəsini götürsək, əyilmə anı 18 kN m-dən az olduqda yüklənmənin ilkin mərhələsində SB1 nümunəsi aşkar deformasiya olmadan elastik mərhələdədir və ölçülən əyilmə momentinin artım sürəti daha böyükdür. əyriliyin artım sürəti.Sonradan, gərginlik zonasındakı polad boru deformasiya olunur və elastik-plastik mərhələyə keçir.Bükülmə anı təxminən 26 kNm-ə çatdıqda, orta aralıqlı poladın sıxılma zonası genişlənməyə başlayır.Yük artdıqca ödem tədricən inkişaf edir.Yükün əyilmə əyrisi yük pik nöqtəsinə çatana qədər azalmır.
Təcrübə başa çatdıqdan sonra Şəkil 4-də göstərildiyi kimi əsas betonun nasazlıq rejimini daha aydın müşahidə etmək üçün nümunə SB1 (RuCFST) və nümunə SB5 (CFST) kəsilmişdir. Şəkil 4-dən görünür ki, nümunədə çatlar əmələ gəlir. SB1 əsas betonda bərabər və seyrək paylanır və aralarındakı məsafə 10 ilə 15 sm arasındadır.SB5 nümunəsindəki çatlar arasındakı məsafə 5 ilə 8 sm arasındadır, çatlar nizamsız və açıqdır.Bundan əlavə, SB5 nümunəsindəki çatlar gərginlik zonasından sıxılma zonasına qədər təxminən 90° uzanır və bölmə hündürlüyünün təxminən 3/4 hissəsinə qədər inkişaf edir.SB1 nümunəsindəki əsas beton çatlar SB5 nümunəsinə nisbətən daha kiçik və daha az rast gəlinir.Qumun rezinlə dəyişdirilməsi müəyyən dərəcədə betonda çatların yaranmasının qarşısını ala bilər.
Əncirdə.5 hər bir nümunənin uzunluğu boyunca əyilmə paylanmasını göstərir.Möhkəm xətt test parçasının əyilmə əyrisidir və nöqtəli xətt sinusoidal yarım dalğadır.Əncirdən.Şəkil 5 göstərir ki, çubuq əyilmə əyrisi ilkin yükləmə zamanı sinusoidal yarımdalğa əyrisi ilə yaxşı uyğunlaşır.Yük artdıqca əyilmə əyrisi sinusoidal yarımdalğa əyrisindən bir qədər kənara çıxır.Bir qayda olaraq, yükləmə zamanı hər bir ölçmə nöqtəsində bütün nümunələrin əyilmə əyriləri simmetrik yarımsinusoidal əyridir.
Təmiz əyilmədə RuCFST elementlərinin əyilməsi sinusoidal yarımdalğa əyrisini izlədiyi üçün əyilmə tənliyi aşağıdakı kimi ifadə edilə bilər:
Lifin maksimum gərginliyi 0,01 olduqda, faktiki tətbiq şərtləri nəzərə alınmaqla, müvafiq əyilmə anı elementin son əyilmə momenti tutumu kimi müəyyən edilir27.Beləliklə müəyyən edilmiş ölçülən əyilmə momentinin tutumu (Mue) Cədvəl 1-də göstərilmişdir. Ölçülmüş əyilmə momentinin tutumu (Mue) və əyriliyin (φ) hesablanması düsturuna (3) əsasən, Şəkil 6-da M-φ əyrisi ola bilər. hiylə qurdu.M = 0.2Mue28 üçün ilkin sərtlik Kie müvafiq kəsmə əyilmə sərtliyi kimi qəbul edilir.M = 0.6Mue olduqda, iş mərhələsinin əyilmə sərtliyi (Kse) müvafiq sekant əyilmə sərtliyinə təyin edildi.
Əyilmə momentinin əyrilik əyrisindən görünür ki, elastik mərhələdə əyilmə momenti və əyrilik əhəmiyyətli dərəcədə xətti artır.Bükülmə momentinin böyümə sürəti əyrilikdən aydın şəkildə yüksəkdir.Bükülmə anı M 0,2Mue olduqda, nümunə elastiklik həddi mərhələsinə çatır.Yük artdıqca nümunə plastik deformasiyaya məruz qalır və elastoplastik mərhələyə keçir.Bükülmə anı M 0,7-0,8 Mue-ə bərabər olduqda, polad boru növbə ilə gərginlik zonasında və sıxılma zonasında deformasiyaya uğrayacaqdır.Eyni zamanda, nümunənin Mf əyrisi əyilmə nöqtəsi kimi özünü göstərməyə başlayır və qeyri-xətti olaraq böyüyür, bu da polad boru və rezin beton nüvənin birləşmiş təsirini artırır.M Mue-yə bərabər olduqda, nümunənin əyilməsi və əyriliyi sürətlə artır, əyilmə anı isə yavaş-yavaş artır, nümunə plastik sərtləşmə mərhələsinə daxil olur.
Əncirdə.7 hər bir nümunə üçün əyilmə momentinin (M) gərginliyə (ε) qarşı əyrilərini göstərir.Nümunənin orta hissəsinin yuxarı hissəsi sıxılma, aşağı hissəsi isə gərginlik altındadır.“1″ və “2″ ilə işarələnmiş gərginlikölçənlər sınaq parçasının yuxarı hissəsində, “3″ işarəsi ilə işarələnmiş gərginlikölçənlər nümunənin ortasında və “4” və “5” ilə işarələnmiş gərginlikölçənlər yerləşir.” test nümunəsinin altında yerləşir.Nümunənin aşağı hissəsi şəkil 2-də göstərilmişdir.Şəkil 7-dən görünür ki, yüklənmənin ilkin mərhələsində elementin gərginlik zonasında və sıxılma zonasında uzununa deformasiyalar çox yaxındır və deformasiyalar təxminən xətti olur.Orta hissədə uzununa deformasiyanın cüzi artımı var, lakin bu artımın miqyası kiçikdir.Sonradan gərginlik zonasında rezin-beton çatlamışdır.Çünki gərginlik zonasındakı polad boru yalnız qüvvəyə tab gətirməlidir və sıxılma zonasında rezin beton və polad boru birlikdə yük daşıyır, elementin gərginlik zonasındakı deformasiya deformasiyadan daha böyükdür. elastoplastik mərhələ.Nümunənin deformasiyasının artım sürəti əyilmə anından xeyli yüksək idi və plastik zona tam en kəsiyi inkişaf etdirməyə başladı.
Hər bir nümunə üçün M-um əyriləri Şəkil 8-də göstərilmişdir. Şek.8, bütün M-um əyriləri ənənəvi CFST üzvləri ilə eyni tendensiyanı izləyir22,27.Hər bir halda, M-um əyriləri ilkin mərhələdə elastik reaksiya göstərir, ardınca isə maksimum icazə verilən əyilmə anına tədricən çatana qədər sərtliyin azalması ilə qeyri-elastik davranış müşahidə olunur.Bununla belə, müxtəlif test parametrlərinə görə, M-um əyriləri bir qədər fərqlidir.3-dən 5-ə qədər kəsmə nisbətləri üçün əyilmə anı Şəkildə göstərilmişdir.8a.SB2 nümunəsinin icazə verilən əyilmə qabiliyyəti (kəsmə əmsalı λ = 4) SB1 nümunəsindən (λ = 5) 6,57% aşağıdır və SB3 nümunəsinin əyilmə momenti (λ = 3) SB2 nümunəsindən daha böyükdür. (λ = 4) 3,76%.Ümumiyyətlə, kəsmə-aralıq nisbəti artdıqca, icazə verilən anda dəyişiklik tendensiyası aydın deyil.M-um əyrisinin kəsmə-aralıq nisbəti ilə əlaqəli olmadığı görünür.Bu, Lu və Kennedinin25-in 1,03-dən 5,05-ə qədər kəsilmə nisbəti olan CFST şüaları üçün müşahidə etdikləri ilə uyğundur.CFST üzvləri üçün mümkün səbəb odur ki, müxtəlif aralıq kəsmə nisbətlərində beton özək və polad borular arasında qüvvə ötürmə mexanizmi demək olar ki, eynidir, bu da dəmir-beton elementlər üçün olduğu qədər aydın deyil25.
Əncirdən.8b göstərir ki, SB4 (r = 10%) və SB1 (r = 20%) nümunələrinin daşıma qabiliyyəti ənənəvi CFST SB5 nümunəsindən (r = 0) bir qədər yüksək və ya aşağıdır və 3,15 faiz artıb və azalıb. 1,57 faiz.Bununla belə, SB4 və SB1 nümunələrinin ilkin əyilmə sərtliyi (Kie) müvafiq olaraq 19,03% və 18,11% olan SB5 nümunəsindən əhəmiyyətli dərəcədə yüksəkdir.Əməliyyat mərhələsində SB4 və SB1 nümunələrinin əyilmə sərtliyi (Kse) SB5 nümunəsindən müvafiq olaraq 8,16% və 7,53% yüksəkdir.Onlar göstərir ki, rezin əvəzetmə sürəti əyilmə qabiliyyətinə az təsir edir, lakin RuCFST nümunələrinin əyilmə sərtliyinə böyük təsir göstərir.Bu, RuCFST nümunələrində rezin betonun plastikliyinin adi CFST nümunələrində təbii betonun plastikliyindən daha yüksək olması ilə əlaqədar ola bilər.Ümumiyyətlə, təbii betonda krekinq və krekinq rezin betondan daha tez yayılmağa başlayır29.Əsas betonun tipik nasazlıq rejimindən (şək. 4) SB5 nümunəsinin (təbii beton) çatları SB1 nümunəsindən (rezin beton) daha böyük və sıxdır.Bu, SB5 Təbii Beton nümunəsi ilə müqayisədə SB1 Dəmir-beton nümunəsi üçün polad borular tərəfindən təmin edilən daha yüksək məhdudiyyətə kömək edə bilər.Durate16 araşdırması da oxşar nəticələrə gəlib.
Əncirdən.Şəkil 8c göstərir ki, RuCFST elementi içi boş polad boru elementindən daha yaxşı əyilmə qabiliyyətinə və çevikliyə malikdir.RuCFST-dən olan SB1 nümunəsinin əyilmə gücü (r=20%) boş polad borudan alınan SB6 nümunəsindən 68,90% yüksəkdir və SB1 nümunəsinin istismar mərhələsindəki ilkin əyilmə sərtliyi (Kie) və əyilmə sərtliyi (Kse) müvafiq olaraq 40,52% təşkil edir.SB6 nümunəsindən yüksək olan 16,88% yüksək olmuşdur.Polad boru və rezinləşdirilmiş beton nüvənin birgə hərəkəti kompozit elementin əyilmə qabiliyyətini və sərtliyini artırır.RuCFST elementləri təmiz əyilmə yüklərinə məruz qaldıqda yaxşı çeviklik nümunələri nümayiş etdirir.
Yaranan əyilmə momentləri Yapon qaydaları AIJ (2008) 30, Britaniya qaydaları BS5400 (2005) 31, Avropa qaydaları EC4 (2005) 32 və Çin qaydaları GB50936 (2014) 33 kimi hazırkı dizayn standartlarında göstərilən əyilmə momentləri ilə müqayisə edilmişdir. (Muc) eksperimental əyilmə momentinə (Mue) Cədvəl 4-də verilmişdir və şək.9. AIJ (2008), BS5400 (2005) və GB50936 (2014) hesablanmış dəyərləri orta eksperimental qiymətlərdən müvafiq olaraq 19%, 13,2% və 19,4% aşağıdır.EC4 (2005) tərəfindən hesablanmış əyilmə anı ən yaxın olan orta sınaq dəyərindən 7% aşağıdır.
RuCFST elementlərinin təmiz əyilmə altında mexaniki xassələri eksperimental olaraq araşdırılır.Tədqiqat əsasında aşağıdakı nəticələr çıxarmaq olar.
RuCFST-nin sınaqdan keçirilmiş üzvləri ənənəvi CFST nümunələrinə oxşar davranış nümayiş etdirdilər.Boş polad boru nümunələri istisna olmaqla, RuCFST və CFST nümunələri rezin beton və betonun doldurulması səbəbindən yaxşı çevikliyə malikdir.
Kəsmə nisbəti 3 ilə 5 arasında dəyişdi və sınaqdan keçirilmiş an və əyilmə sərtliyinə az təsir etdi.Rezin dəyişdirmə sürəti nümunənin əyilmə anına qarşı müqavimətinə praktiki olaraq heç bir təsir göstərmir, lakin nümunənin əyilmə sərtliyinə müəyyən təsir göstərir.Rezin dəyişdirmə nisbəti 10% olan SB1 nümunəsinin ilkin əyilmə sərtliyi ənənəvi CFST SB5 nümunəsindən 19,03% yüksəkdir.Eurocode EC4 (2005) RuCFST elementlərinin son əyilmə qabiliyyətinin dəqiq qiymətləndirilməsinə imkan verir.Əsas betona rezin əlavə edilməsi betonun kövrəkliyini yaxşılaşdırır, Konfutsi elementlərinə yaxşı möhkəmlik verir.
Dean, FH, Chen, Yu.F., Yu, Yu.J., Wang, LP və Yu, ZV. Transvers kəsikdə betonla doldurulmuş düzbucaqlı bölmənin polad boru sütunlarının birləşmiş hərəkəti.strukturu.Beton 22, 726–740.https://doi.org/10.1002/suco.202000283 (2021).
Khan, LH, Ren, QX və Li, W. Maili, konusvari və qısa STS sütunları ilə betonla doldurulmuş polad boru (CFST) sınağı.J. İnşaat.Polad Tank 66, 1186–1195.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2010.03.014 (2010).
Meng, EC, Yu, YL, Zhang, XG & Su, YS Təkrar emal edilmiş məcmu polad boru çərçivəsi ilə doldurulmuş təkrar emal edilmiş boş blok divarların seysmik sınaqları və performans indeksi tədqiqatları.strukturu.Beton 22, 1327–1342 https://doi.org/10.1002/suco.202000254 (2021).
Duarte, APK və başqaları.Rezin betonla doldurulmuş qısa polad boruların eksperimenti və layihələndirilməsi.layihə.strukturu.112, 274-286.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2016.01.018 (2016).
Jah, S., Goyal, MK, Gupta, B., & Gupta, AK. Hindistanda iqlim və sosial-iqtisadi amilləri nəzərə alaraq COVID 19-un yeni risk analizi.texnologiyalar.proqnoz.cəmiyyət.açıq.167, 120679 (2021).
Kumar, N., Punia, V., Gupta, B. & Goyal, MK Yeni risklərin qiymətləndirilməsi sistemi və kritik infrastrukturun iqlim dəyişikliyinə davamlılığı.texnologiyalar.proqnoz.cəmiyyət.açıq.165, 120532 (2021).
Liang, Q və Fragomeni, S. Eksenel yükləmə altında betonla doldurulmuş polad boruların qısa dairəvi sütunlarının qeyri-xətti təhlili.J. İnşaat.Polad Qətnamə 65, 2186–2196.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2009.06.015 (2009).
Ellobedi, E., Young, B. və Lam, D. Sıx polad borulardan hazırlanmış adi və yüksək möhkəmlikli betonla doldurulmuş yuvarlaq stub sütunlarının davranışı.J. İnşaat.Polad çən 62, 706–715.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2005.11.002 (2006).
Huang, Y. et al.Yüksək möhkəmliyə malik soyuq formalaşdırılmış dəmir-beton düzbucaqlı boru sütunlarının eksantrik sıxılma xüsusiyyətlərinin eksperimental tədqiqi.J. Huaqiao Universiteti (2019).
Yang, YF və Khan, LH Eksantrik lokal sıxılma altında qısa betonla doldurulmuş polad boru (CFST) sütunlarının davranışı.İncə divar konstruksiyası.49, 379-395.https://doi.org/10.1016/j.tws.2010.09.024 (2011).
Chen, JB, Chan, TM, Su, RKL və Castro, JM. Səkkizbucaqlı kəsiyi olan betonla doldurulmuş bir polad boru şüa-sütununun siklik xüsusiyyətlərinin eksperimental qiymətləndirilməsi.layihə.strukturu.180, 544–560.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2018.10.078 (2019).
Gunawardena, YKR, Aslani, F., Ui, B., Kang, WH və Hicks, S. Monotonik təmiz əyilmə altında betonla doldurulmuş dairəvi polad boruların güc xüsusiyyətlərinə baxış.J. İnşaat.Polad çən 158, 460–474.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2019.04.010 (2019).
Zanuy, C. Bükülmədə Dəyirmi CFST-nin String Gərginliyi Modeli və Flexural Sərtliyi.daxili J. Polad strukturu.19, 147-156.https://doi.org/10.1007/s13296-018-0096-9 (2019).
Liu, Yu.H. və Li, L. Eksenel yük altında rezin beton kvadrat polad boruların qısa sütunlarının mexaniki xüsusiyyətləri.J. Şimal-şərq.Universitet (2011).
Duarte, APK və başqaları.Siklik yüklənmə altında qısa polad borularla rezin betonun eksperimental tədqiqatları [J] Tərkibi.strukturu.136, 394-404.https://doi.org/10.1016/j.compstruct.2015.10.015 (2016).
Liang, J., Chen, H., Huaying, WW və Chongfeng, HE. Rezin betonla doldurulmuş yuvarlaq polad boruların eksenel sıxılma xüsusiyyətlərinin eksperimental tədqiqi.Beton (2016).
Gao, K. və Zhou, J. Kvadrat nazik divarlı polad boru sütunlarının eksenel sıxılma testi.Hubei Universitetinin Texnologiya Jurnalı.(2017).
Gu L, Jiang T, Liang J, Zhang G və Wang E. Yüksək temperatura məruz qaldıqdan sonra qısa düzbucaqlı dəmir-beton sütunların eksperimental tədqiqi.Beton 362, 42–45 (2019).
Jiang, T., Liang, J., Zhang, G. və Wang, E. Yüksək temperatura məruz qaldıqdan sonra eksenel sıxılma altında dəyirmi rezin-beton dolu polad boru sütunlarının eksperimental tədqiqi.Beton (2019).
Patel VI Betonla doldurulmuş yuvarlaq ucu olan biroxlu yüklənmiş qısa polad boru tir-sütunların hesablanması.layihə.strukturu.205, 110098. https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2019.110098 (2020).
Lu, H., Han, LH və Zhao, SL Betonla doldurulmuş yuvarlaq nazik divarlı polad boruların əyilmə davranışının təhlili.İncə divar konstruksiyası.47, 346–358.https://doi.org/10.1016/j.tws.2008.07.004 (2009).
Abende R., Əhməd HS və Hunaiti Yu.M.Tərkibində rezin tozu olan betonla doldurulmuş polad boruların xüsusiyyətlərinin eksperimental tədqiqi.J. İnşaat.Polad çən 122, 251–260.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2016.03.022 (2016).
GB/T 228. Metallik Materiallar üçün Normal Temperatur Dartma Test Metodu (China Architecture and Building Press, 2010).
Göndərmə vaxtı: 05 yanvar 2023-cü il